Plat tahan haus ialah keluli tahan haus berkekuatan tinggi aloi rendah berkualiti tinggi yang tipikal. Ia adalah bahan utama untuk pembuatan jentera tahan haus seperti penghancur, pengikis dan mesin perisai. Terdapat sejumlah besar laporan literatur mengenai penyelidikan mengenai plat tahan haus. Kajian-kajian ini tertumpu terutamanya pada aspek transformasi fasa struktur, prestasi patah keletihan dan kemerosotan hidrogen dalam keluli. Walau bagaimanapun, terdapat beberapa laporan mengenai tingkah laku ubah bentuk habanya. Untuk tujuan ini, kakitangan saintifik dan teknikal menggunakan mesin ujian simulasi terma untuk menjalankan ujian ubah bentuk mampatan satu laluan paksi suhu tinggi pada plat tahan haus, secara sistematik mengkaji tingkah laku ubah bentuk habanya, dan menganalisis struktur mikro tahan haus. plat selepas ubah bentuk. Ia menyediakan panduan teknikal dan asas teori untuk perumusan dan pengoptimuman teknologi pemprosesan habanya.
Komposisi kimia (pecahan jisim/%) bagi plat tahan haus JFE-C400 yang digunakan untuk ujian ialah 0.41C, 0.78Mn, { {11}}.25Si, 0.0006P, {{40}}.001S, 0.85Cr , 1.80Ni, 0.25Mo, 0.0006O, 0.0010N. Satu spesimen mampatan silinder Φ8 mm × 15 mm telah dipotong dan diproses daripada plat tahan haus, dan kemudian ujian mampatan satu laluan paksi suhu tinggi telah dijalankan pada mesin ujian simulasi terma Gleeble-3800. Sampel pertama kali dipanaskan kepada 1423K pada kadar pemanasan 10K·s-1, disimpan selama 5 minit dan kemudian disejukkan kepada suhu ubah bentuk yang berbeza (1123, 1223, 1323, 1423K) pada kadar penyejukan 10K·s -1, dan kemudian dimampatkan selepas dipanaskan selama 5s. Ubah bentuk; kadar terikan masing-masing ialah 0.01, 0.1, 1 dan 10s-1 dan terikan sebenar maksimum ialah 0.9. Air disembur dan disejukkan serta-merta selepas ubah bentuk untuk mengekalkan sempadan butiran selepas ubah bentuk suhu tinggi. Gunakan mesin pemotong wayar untuk memotong sampel mampatan panas dari tengah sepanjang arah mampatan. Selepas mengisar dan menggilap, gunakan larutan campuran asid picric tepu + sedikit losyen camar untuk terukir untuk mendedahkan sempadan butiran austenit. Gunakan mikroskop optik LEICA MEF4M. Perhatikan struktur mikronya. Keputusan menunjukkan:
(1) Tegasan aliran dan terikan puncak plat tahan haus berkurangan apabila suhu ubah bentuk meningkat dan kadar terikan berkurangan;
(2) Di bawah keadaan terikan sebenar 0.9 dan kadar terikan 0.01 hingga 10s-1, apabila kadar terikan meningkat, suhu yang melengkapkan dinamik penghabluran semula berlaku juga secara beransur-ansur meningkat;
(3) Penghabluran semula dinamik lengkap plat tahan haus akan berlaku hanya apabila kadar terikan ialah 10s-1 dan suhu ubah bentuk lebih tinggi daripada 1323K;
(4) Tenaga pengaktifan ubah bentuk haba bagi plat tahan haus dikira sebagai 333.726kJ·mol-1, dan hubungan kuantitatif antara terikan puncak dan faktor Zener-Hollomon dan konstitutif ubah bentuk plastik suhu tinggi persamaan keluli di bawah keadaan penghabluran semula dinamik diwujudkan.
Ciri-ciri ubah bentuk plastik suhu tinggi plat tahan haus
Plat tahan haus ialah keluli tahan haus berkekuatan tinggi aloi rendah berkualiti tinggi yang tipikal. Ia adalah bahan utama untuk pembuatan jentera tahan haus seperti penghancur, pengikis dan mesin perisai. Terdapat sejumlah besar laporan literatur mengenai penyelidikan mengenai plat tahan haus. Kajian-kajian ini tertumpu terutamanya pada aspek transformasi fasa struktur, prestasi patah keletihan dan kemerosotan hidrogen dalam keluli. Walau bagaimanapun, terdapat beberapa laporan mengenai tingkah laku ubah bentuk habanya. Untuk tujuan ini, kakitangan saintifik dan teknikal menggunakan mesin ujian simulasi terma untuk menjalankan ujian ubah bentuk mampatan satu laluan paksi suhu tinggi pada plat tahan haus, secara sistematik mengkaji tingkah laku ubah bentuk habanya, dan menganalisis struktur mikro tahan haus. plat selepas ubah bentuk. Ia menyediakan panduan teknikal dan asas teori untuk perumusan dan pengoptimuman teknologi pemprosesan habanya.
Komposisi kimia (pecahan jisim/%) bagi plat tahan haus JFE-C400 yang digunakan untuk ujian ialah 0.41C, 0.78Mn, { {11}}.25Si, 0.0006P, {{40}}.001S, 0.85Cr , 1.80Ni, 0.25Mo, 0.0006O, 0.0010N. Satu spesimen mampatan silinder Φ8 mm × 15 mm telah dipotong dan diproses daripada plat tahan haus, dan kemudian ujian mampatan satu laluan paksi suhu tinggi telah dijalankan pada mesin ujian simulasi terma Gleeble-3800. Sampel pertama kali dipanaskan kepada 1423K pada kadar pemanasan 10K·s-1, disimpan selama 5 minit dan kemudian disejukkan kepada suhu ubah bentuk yang berbeza (1123, 1223, 1323, 1423K) pada kadar penyejukan 10K·s -1, dan kemudian dimampatkan selepas dipanaskan selama 5s. Ubah bentuk; kadar terikan masing-masing ialah 0.01, 0.1, 1 dan 10s-1 dan terikan sebenar maksimum ialah 0.9. Air disembur dan disejukkan serta-merta selepas ubah bentuk untuk mengekalkan sempadan butiran selepas ubah bentuk suhu tinggi. Gunakan mesin pemotong wayar untuk memotong sampel mampatan panas dari tengah sepanjang arah mampatan. Selepas mengisar dan menggilap, gunakan larutan campuran asid picric tepu + sedikit losyen camar untuk terukir untuk mendedahkan sempadan butiran austenit. Gunakan mikroskop optik LEICA MEF4M. Perhatikan struktur mikronya. Keputusan menunjukkan:
(1) Tegasan aliran dan terikan puncak plat tahan haus berkurangan apabila suhu ubah bentuk meningkat dan kadar terikan berkurangan;
(2) Di bawah keadaan terikan sebenar 0.9 dan kadar terikan 0.01 hingga 10s-1, apabila kadar terikan meningkat, suhu yang melengkapkan dinamik penghabluran semula berlaku juga secara beransur-ansur meningkat;
(3) Penghabluran semula dinamik lengkap plat tahan haus akan berlaku hanya apabila kadar terikan ialah 10s-1 dan suhu ubah bentuk lebih tinggi daripada 1323K;
(4) Tenaga pengaktifan ubah bentuk haba bagi plat tahan haus dikira sebagai 333.726kJ·mol-1, dan hubungan kuantitatif antara terikan puncak dan faktor Zener-Hollomon dan konstitutif ubah bentuk plastik suhu tinggi persamaan keluli di bawah keadaan penghabluran semula dinamik diwujudkan.
